任曉凈

摘 要：主要對天然氣蒸汽轉化－變壓吸附（ＰＳＡ）氫氣提純裝置在生產不同氫氣純度、不同產氫規(guī)模的工況下進行能耗分析，從而為不同的需求客戶提供參考依據(jù)。

關鍵詞：天然氣蒸汽轉化－變壓吸附（ＰＳＡ）氫氣提純；不同氫氣純度；不同氫氣規(guī)模；能耗分析

氫氣作為一種重要的石油化工原料，應用領域十分廣泛，而不同行業(yè)對于氫氣純度及氫氣用量的需求不同，導致了裝置能耗的差異性。本文主要針對生產不同氫氣純度及不同產氫規(guī)模下的天然氣蒸汽轉化－變壓吸附（ＰＳＡ）氫氣提純裝置進行能耗分析比較，從而為以后的設計工作和方案選擇提供一定的幫助及參考依據(jù)。

1 天然氣蒸汽轉化制氫的原理

     天然氣蒸汽轉化制氫裝置主要由兩部分組成：天然氣蒸汽轉化造氣部分、變壓吸附（ＰＳＡ）氫氣提純單元。低壓的原料天然氣首先經原料氣壓縮機進行加壓，然后預熱至３８０ ℃左右進行加氫脫硫精制，保證其中的硫含量＜０．５×１０^－６，氯含量＜０．２ ×１０^－６后，進行蒸汽轉化、中溫變換等一系列的反應，從而得到富氫中變氣。富氫中變氣經換熱冷卻至４０ ℃后，進入 ＰＳＡ 提氫單元進行氫氣提純。ＰＳＡ 單元提純尾氣返回至轉化爐作為燃料氣，不足部分燃料氣由外補天然氣進行補充。天然氣蒸汽轉化制氫的典型流程如圖１。

天然氣蒸汽轉化制氫的主要工藝參數(shù)如下：

轉化爐入口溫度：600 ℃

轉化爐出口溫度：850 ℃

水碳比：3.5

空氣預熱溫度：400~450 ℃

ＰＳＡ 收率：80%~90%（根據(jù)氫氣壓力和純度而定）

產氫壓力：1.5~2.4MPag

2 不同氫氣純度及規(guī)模下天然氣蒸汽轉化制氫裝置能耗分析

     考慮到不同的爐型可能對轉化反應的傳熱有一定的差異，將對兩種常見的爐型進行分析：頂燒方箱爐和頂燒圓筒爐，兩種爐型的結構和適用規(guī)模不盡相同。

     由于圓筒爐的爐管排布呈圓周布置，燃燒器集中于轉化爐中心位置，導致了轉化爐管單側受高溫熱，因此只適用于較小的生產規(guī)模；而方箱爐中的燃燒器可均勻分布，轉化爐管受熱均勻，因此適用于較大的生產規(guī)模。本文將對兩種爐型的流程分別進行分析，以保證結果嚴謹性。

2.1 設計輸入條件

     裝置的原料為天然氣，轉化爐燃料以變壓吸附（ＰＳＡ）單元 脫附氣為主，不足部分需外補燃料。為保證結果的準確性，外 補燃料仍考慮為天然氣，且裝置所采用的催化劑均為同一型號 的國產催化劑。

原料及燃料天然氣組成見表１。

2.2 氫氣純度對天然氣蒸汽轉化制氫裝置能耗的影 響分析

2.2.1 頂燒方箱爐流程裝置能耗分析

     由于頂燒方箱爐一般適用于較大規(guī)模的制氫裝置，因此本節(jié)主要針對規(guī)模較 大，例如產氫量為 10000，20000Ｎｍ^３／ｈ和 30000Ｎｍ^３／ｈ，且產品氫純度分別為99.9％、99.99％ 和 99.999％時制氫裝置的能耗進行分析。考慮100％負荷時，主要設計操作條件為：

轉化爐入口溫度：600 ℃

轉化爐入口溫度：600 ℃

水碳比（mol／mol）：3.5

空氣預熱溫度：450 ℃

     不同純度產品氫指標見下表２。

     本節(jié)統(tǒng)計了10000，20000Ｎｍ^３／ｈ和 30000Ｎｍ^３／ｈ制氫裝置在生產不同純度氫氣時的能耗指標，其間關系見下圖２～圖4

        其中：圖２、圖３、圖４中各指標為每標方產品氫氣的消耗；

          圖２、圖３、圖４中橫坐標中數(shù)字“１”“２”“３”分別代表氫氣純

     2.2.2 頂燒圓筒爐流程裝置能耗分析由于頂燒圓筒轉化爐一般適用于小規(guī)模的制氫裝置，因此本節(jié)主要針對規(guī)模較小，例如產氫量為 1000，2000Ｎｍ^３／ｈ和 3000Ｎｍ^３／ｈ，且產品氫純度分別為99.9％、99.99％ 和 99.999％時制氫裝置的能耗進行分析。考慮100％負荷時，主要設計操作條件為：

轉化爐入口溫度：600 ℃

轉化爐入口溫度：850 ℃

水碳比（mol／mol）：3.5

空氣預熱溫度：400 ℃

不同純度產品氫指標見下表3。

     本節(jié)統(tǒng)計了1000，2000Ｎｍ^３／ｈ和 3000Ｎｍ^３／ｈ制氫裝置 在生產不同純度氫氣時的能耗指標，其間關系見 圖５～圖７。

       其中： 圖５、圖６、圖７中各指標為每標方產品氫氣的消耗；

     圖５、圖６、圖７中橫坐標中數(shù)字“１”“２”“３”分別代表氫氣純度為99.9％、99.99％ 和 99.999％。根據(jù)圖５、圖６、圖７，可看出，不管是采用方箱爐流程還是采用圓筒爐流程，在相同規(guī)模下，隨著產品氫氣純度的增大，每生產1Ｎｍ^３ 氫氣，原料天然氣的消耗均隨之增大，燃料天然氣的消耗均隨之減小，但總的天然氣消耗均呈增大趨勢，其他消耗指標（水、電、外輸蒸汽量）也均隨之不同程度的增大。

2.3 氫氣規(guī)模對天然氣蒸汽轉化制氫裝置能耗的影響分析

2.3.1 頂燒方箱爐流程裝置能耗分析

     本節(jié)同樣統(tǒng)計了產氫量為 10000，20000Ｎｍ^３／ｈ和 30000Ｎｍ^３／ｈ，且產品氫純度分別為99.9％、99.99％ 和 99.999％時制氫裝置的能耗數(shù)據(jù)進行分析，操作條件、產品純度等同2.2.1小節(jié)描述。

     生產相同純度的氫氣，生產規(guī)模與能耗指標關系見圖８～ 圖１０。

                                                                                                                      其中： 圖８、圖９、圖１０中各指標為每標方產品氫氣的消耗。

2.3.2 頂燒圓筒爐流程裝置能耗分析

     本節(jié)同樣統(tǒng)計了產氫量為 1000，2000Ｎｍ^３／ｈ和 3000Ｎｍ^３／ｈ，且產品氫純度分別為99.9％、99.99％ 和 99.999％時制氫裝置的能耗數(shù)據(jù)進行分析，操作條件、產品純度等同2.2.2小節(jié)描述。

     生產相同純度的氫氣，生產規(guī)模與能耗指標關系見圖１１～圖１３。

                                                                                                                 其中： 圖１１、圖１２、圖１３中各指標為每標方產品氫氣的消耗。

     根據(jù)上圖可看出，采用方箱爐流程時，生產相同純度的產品氫氣，隨著生產規(guī)模的增大，每生產１Ｎｍ^３ 氫氣，原料天然氣 的消耗基本不變，燃料天然氣消耗略微降低，天然氣總消耗呈略微降低趨勢；電耗呈下降趨勢，循環(huán)水單耗基本持平，外補除鹽水量及外輸蒸汽量則呈增大趨勢。

     采用圓筒爐流程，生產相同純度的產品氫氣，隨著生產規(guī)模的增大，每生產１Ｎｍ^３氫氣，原料天然氣的消耗基本不變，燃料天然氣消耗略微增大，天然氣總消耗呈略微增大趨勢；電耗呈下降趨勢，循環(huán)水單耗基本持平，外補除鹽水量及外輸蒸汽量則呈增大趨勢。

3 結論

     （１）無論采用何種爐型，在固定生產規(guī)模下，隨著氫氣純度增大，ＰＳＡ 單元氫氣回收率將隨之降低，解吸氣氣量及熱值均有所隨之增大，將在不同程 度 上導致燃料氣的單耗降低。同時，原料天然氣及其他公用工程的單耗均呈不同程度的增大，總天然氣單耗則呈不同程度的增加。

     （２）相同氫氣純度，隨著生產規(guī)模的增大，采用不同的爐型，消耗將呈現(xiàn)不同的趨勢。采用圓筒爐時，由于爐管單側受熱，熱效率較低；隨著規(guī)模的增加（吸熱量增大），該效率的差異逐漸顯著，因此將導致外補燃料的單耗增大。相比之下，方箱爐的爐管由于雙側受熱均勻，整體熱效率較高；同時隨著規(guī)模的增大，轉化爐的熱損失效率相對降低，因此相應的外補燃料單耗降低。

       無論采用何種爐型，在生產相同氫氣純度時，隨著規(guī)模的增大，原料天然氣單耗基本持平，電耗單耗將隨之降低，循環(huán)水單耗基本持平，外補除鹽水量及副產蒸汽量則呈增大趨勢。

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